. 20 μm 두께의 OCA 접착제의 영의 계수와 각각 15 및 100 μm 두께의 PI 및 PET 재료는 축축 압축 및 인장 실험을 통해 평가됩니다. 마찬가지로 측정 불확도를 높이기 위해 각 시편에 대해 4개의 테스트를 시도합니다. 이러한 시편과 연관된 응력-변형률 관계는 그림 7 및 8에 나와 있습니다. OCA, PI 및 PET 재료와 관련된 산술 표준 편차와 함께 평균 영의 계수는 MPa, GPa 및 GPa에 관한 것으로 나타났습니다. 분명히, OCA 접착제는 매우 낮은 계수보유. 또한, 측정의 매우 좋은 정확도를 나타내는 작은 표준 편차가있다. 표 1은 FE 해석에 사용된 재료 특성을 나열하며, 여기서 모든 재질은 선형 탄성으로 간주됩니다. Meguid et al.[23]에서 제안한 바와 같이, 상이한 표준 편차로 국소 밀도 변동을 구현하여 종래의 십자형-반구 모델으로부터 얻어진 12% 상대 밀도 폼에 대한 응력-변형 곡선은 도 7에 도시되어 있다.

종래의 모델에서 얻은 고원 응력이 실험 결과에 비해 훨씬 높다는 것은 매우 분명합니다. 낮은 변형 범위의 응력은 불균질성의 정도가 증가함에 따라 약간 감소합니다 (즉, 표준 편차 값이 0.24에서 0.54로 상승됨); 그러나 고원 응력의 감소는 매우 작으며, 예측된 결과는 실험 곡선에 비해 여전히 매우 높다. 서로 다른 두께 비율에 대한 시뮬레이션에서 얻은 결과는, 제안된 개선된 모델의 세포벽도 도 8에 나타내었다. 도 8의 고원 응력은 두께 비율이 증가함에 따라 감소합니다. 수치적으로 얻어진 곡선의 고원 응력 영역은 두께 비가 12였을 때 실험 곡선과 가장 잘 일치를 보였다. 도 9(a), 9(b) 및 9(c)는 두께비를 가진 약한 십자형-강한 반구 모델을 사용하여 12%, 15%, 및 20% 상대 밀도 폼에 대한 실험 및 시뮬레이션 결과를 제시한다. 도 9에서 두께 비를 가진 새로운 모델= 12는 본 연구에서 사용된 세 가지 발포체 모두에 대해 폼 고원 응력의 응고를 매우 잘 예측한다는 것을 알 수 있다. 비율 = 12는 분명히 매우 높은 것 같습니다. 그러나, 작은 세포 (두께)가 더 큰 셀의 접합 영역을 나타낸다는 사실을 감안할 때 (두께) 고체의 대부분이 축적되는 것처럼 보이는 경우 값은 비현실적이지 않습니다. 이 연구에 사용되는 발포체는 Al-3wt.%Si-2wt.%Cu-2wt.% Mg 합금 발포체였다는 점에 유의해야합니다.

다른 조성물의 발포체에 대해, 세포 형태는 상이할 수 있고, 따라서 두께 비의 상이한 값이 요구될 수 있다. 알 합금 발포체의 세포벽 재료 특성은 나노인덴트 테스트 및 FE 시뮬레이션을 사용하여 얻어졌다. 폐쇄 셀 알 합금 폼의 다양한 기존 FE 모델의 구성 거동이 논의되었다. 발포체의 압축 기계적 특성을 예측하는 모델의 정확도가 검증되었습니다. 약한 십자형 강한 반구 모델로 명명 된 새로운 모델이 제안되고 개발되었습니다. 새로운 모델은 기존 모델에 비해 훨씬 더 나은 정확도로 폼의 기계적 특성을 예측합니다. 새로 개발된 모델은 폐쇄셀 금속 발포체, 즉 동시 균일 변형, 층별 변형 및 진행성 변형의 위치에서 세 가지 변형 패턴을 모두 생성할 수 있는 것으로 밝혀졌습니다. 가장 낮은 밀도와 높은 밀도와 낮은 불순물의 그 가장 높은 불순물.